非晶合金和取向硅鋼是制作配電變壓器鐵心常用的兩種軟磁材料。其中，非晶合金材料具有損耗密度小的優點，但也存在飽和磁通密度低、磁致伸縮系數大的問題；而取向硅鋼材料具有飽和磁通密度高、磁致伸縮系數小的優點，但損耗密度較大。兩種軟磁材料不同的磁化特性導致當前配電變壓器鐵心不能兼顧低損耗和低振動。將非晶合金和取向硅鋼鐵心進行裝配組合,形成非晶合金-取向硅鋼組合鐵心,可以綜合兩種材料的優點。合理地分配非晶合金和取向硅鋼占比,對降低配電變壓器鐵心損耗以及減小配電變壓器鐵心振動具有重要意義。
當前，配電變壓器組合鐵心結構主要是采用硅鋼與硅鋼組合的方案，具體又可以分為兩類：取向硅鋼-無取向硅鋼組合鐵心及不同型號取向硅鋼裝配形成的組合鐵心。國內外做過很多相關研究，但缺少對組合鐵心中非晶合金和取向硅鋼的配比以及結構尺寸參數的設計，并且未進行組合鐵心振動特性仿真分析及實驗驗證。
為此華北電力大學陳昊等研究人員以非晶合金-取向硅鋼組合鐵心結構為基礎，以組合鐵心中取向硅鋼占比和結構尺寸參數為自由變量，通過建立等效雙非線性磁路模型，求解組合鐵心的磁通密度分布，從而提出一種基于自由參數掃描法的非晶合金-取向硅鋼組合鐵心結構設計方法。根據結構設計結果，搭建組合鐵心實驗測試平臺，基于實驗測量和有限元仿真，分析了組合鐵心的磁-機械振動特性。該項目得到國家重點研發計劃課題和國家自然科學基金資助。研究人員設計了一種非晶合金和取向硅鋼鐵心并排的組合結構。根據實際配電變壓器鐵心生產工藝，在該結構中非晶合金部分采用平面卷鐵心結構，取向硅鋼部分采用平面疊鐵心結構，勵磁線圈同時繞過兩只鐵心。其中非晶合金鐵心寬度wA，取向硅鋼鐵心的寬度wS ,取向硅鋼鐵心與組合鐵心的寬度之比x滿足如下關系：
非晶合金-取向硅鋼組合鐵心由于兩種非線性軟磁材料同時存在，傳統根據勵磁線圈端電壓、匝數和截面積僅能獲取組合鐵心的平均磁通密度，而難以獲取磁通密度在非晶合金和取向硅鋼鐵心中的分布結果。為此，研究人員通過考慮非晶合金和取向硅鋼的磁化飽和特性建立組合鐵心的等效雙非線性磁路模型，采用磁路法迭代求解組合鐵心的磁通密度分布。
采用自由參數掃描法，對組合鐵心的5個結構參數（組合鐵心的長度l、高度h、鐵軛的厚度d、非晶合金鐵心的寬度wA以及取向硅鋼鐵心與組合鐵心的寬度之比x）進行設計。根據取向硅鋼鐵心磁通密度是否高于非晶合金鐵心磁通密度這一約束條件，確定可行的結構設計方案集，并通過測試選取出一套最佳的設計方案。
為了驗證組合鐵心結構設計方法的準確性，研究人員制作了組合鐵心實驗模型。其中，非晶合金平面卷鐵心由AN101型帶材卷制而成，為多層搭接結構，搭接長度為18mm，可以有效減少氣隙對鐵心磁性能的影響。取向硅鋼疊鐵心由B30P120型單片疊制而成，為斜接縫結構，并裝配環氧樹脂夾件進行夾緊處理，可有效減小接縫處氣隙的影響。同時對鐵心模型的相關磁特性進行了測試分析，得出以下結論：1、非晶合金-取向硅鋼組合鐵心可以綜合非晶合金損耗密度低和取向硅鋼磁致伸縮系數小、飽和磁通密度高的優勢。通過對比分析了組合鐵心磁通密度分布的計算值和測量值，相對誤差分別為0.858%、3.484%和5.073%，驗證了所提設計方法的有效性。2、對比分析了組合鐵心與傳統純非晶合金鐵心和純取向硅鋼鐵心的空載損耗大小和振動位移大小表明，相比傳統純取向硅鋼鐵心，組合鐵心的空載損耗降低了67.829%；相比傳統純非晶合金鐵心，組合鐵心的振動位移峰值降低了38.20%。3、下一步工作建立考慮磁滯效應的組合鐵心雙非線性磁路-電路耦合模型以及研究考慮磁滯效應的組合鐵心雙非線性有限元數值計算方法。
當前，配電變壓器組合鐵心結構主要是采用硅鋼與硅鋼組合的方案，具體又可以分為兩類：取向硅鋼-無取向硅鋼組合鐵心及不同型號取向硅鋼裝配形成的組合鐵心。國內外做過很多相關研究，但缺少對組合鐵心中非晶合金和取向硅鋼的配比以及結構尺寸參數的設計，并且未進行組合鐵心振動特性仿真分析及實驗驗證。
為此華北電力大學陳昊等研究人員以非晶合金-取向硅鋼組合鐵心結構為基礎，以組合鐵心中取向硅鋼占比和結構尺寸參數為自由變量，通過建立等效雙非線性磁路模型，求解組合鐵心的磁通密度分布，從而提出一種基于自由參數掃描法的非晶合金-取向硅鋼組合鐵心結構設計方法。根據結構設計結果，搭建組合鐵心實驗測試平臺，基于實驗測量和有限元仿真，分析了組合鐵心的磁-機械振動特性。該項目得到國家重點研發計劃課題和國家自然科學基金資助。研究人員設計了一種非晶合金和取向硅鋼鐵心并排的組合結構。根據實際配電變壓器鐵心生產工藝，在該結構中非晶合金部分采用平面卷鐵心結構，取向硅鋼部分采用平面疊鐵心結構，勵磁線圈同時繞過兩只鐵心。其中非晶合金鐵心寬度wA，取向硅鋼鐵心的寬度wS ,取向硅鋼鐵心與組合鐵心的寬度之比x滿足如下關系：
非晶合金-取向硅鋼組合鐵心由于兩種非線性軟磁材料同時存在，傳統根據勵磁線圈端電壓、匝數和截面積僅能獲取組合鐵心的平均磁通密度，而難以獲取磁通密度在非晶合金和取向硅鋼鐵心中的分布結果。為此，研究人員通過考慮非晶合金和取向硅鋼的磁化飽和特性建立組合鐵心的等效雙非線性磁路模型，采用磁路法迭代求解組合鐵心的磁通密度分布。
采用自由參數掃描法，對組合鐵心的5個結構參數（組合鐵心的長度l、高度h、鐵軛的厚度d、非晶合金鐵心的寬度wA以及取向硅鋼鐵心與組合鐵心的寬度之比x）進行設計。根據取向硅鋼鐵心磁通密度是否高于非晶合金鐵心磁通密度這一約束條件，確定可行的結構設計方案集，并通過測試選取出一套最佳的設計方案。
為了驗證組合鐵心結構設計方法的準確性，研究人員制作了組合鐵心實驗模型。其中，非晶合金平面卷鐵心由AN101型帶材卷制而成，為多層搭接結構，搭接長度為18mm，可以有效減少氣隙對鐵心磁性能的影響。取向硅鋼疊鐵心由B30P120型單片疊制而成，為斜接縫結構，并裝配環氧樹脂夾件進行夾緊處理，可有效減小接縫處氣隙的影響。同時對鐵心模型的相關磁特性進行了測試分析，得出以下結論：1、非晶合金-取向硅鋼組合鐵心可以綜合非晶合金損耗密度低和取向硅鋼磁致伸縮系數小、飽和磁通密度高的優勢。通過對比分析了組合鐵心磁通密度分布的計算值和測量值，相對誤差分別為0.858%、3.484%和5.073%，驗證了所提設計方法的有效性。2、對比分析了組合鐵心與傳統純非晶合金鐵心和純取向硅鋼鐵心的空載損耗大小和振動位移大小表明，相比傳統純取向硅鋼鐵心，組合鐵心的空載損耗降低了67.829%；相比傳統純非晶合金鐵心，組合鐵心的振動位移峰值降低了38.20%。3、下一步工作建立考慮磁滯效應的組合鐵心雙非線性磁路-電路耦合模型以及研究考慮磁滯效應的組合鐵心雙非線性有限元數值計算方法。
